钢管脚手架规范 《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

　　《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011_建筑/土木_工程科技_专业资料。《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 双管立杆脚手架由于经济性不好，很少使 用，本次修订中予以取消。 单排脚手架搭设高度不应超过24m；双排脚 手架搭设高度不宜超过50m，高度超

　　《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 双管立杆脚手架由于经济性不好，很少使 用，本次修订中予以取消。 单排脚手架搭设高度不应超过24m；双排脚 手架搭设高度不宜超过50m，高度超过50m的 双排脚手架，应采用分段搭设等措施。 （单排脚手架搭设高度不应超过24m；双排脚手架搭设 高度不宜超过50m，高度超过50m的双排脚手架，应采 用双钢管、分段卸荷、分段搭设等措施。） ? 柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，本次修订 中予以取消。 上单立杆 接长口 直角扣件 大横杆 回转扣件 下双立杆 单杆相接 双杆联结 单立杆和双立杆的连接方式 规定脚手架高度不宜超过50m的依据： 1 根据国内几十年的实践经验及对国内脚手架的调查，立杆 采 用单管的落地脚手架一般在50m以下。当需要的搭设高度大 于50m时，一般都比较慎重地采用了加强措施，如采用双管立杆、 分段卸荷、分段搭设等方法。国内在脚手架的分段搭设、分段 卸荷方面已经积累了许多可靠、行之有效的方法和经验。 2 从经济方面考虑。搭设高度超过50m时，钢管脚手架规范钢管、扣件的周 转使用率降低，脚手架的地基基础处理费用也会增加。 3 参考国外的经验。美国、日本、德国等也限制落地脚手架 的搭设高度：如美国为50m，德国为60m．日本为45m等。 与建筑结构荷载规范的内容统一。将作用于脚 手架上的水平风荷载标准值的计算公式 wk=０.７μz·μs· w0（w0取n=50的值） 修改为： wk=μz·μs· w0 wk——风荷载标准值（kN/m2）； μz——风压高度变化系数，应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》 GB50009规定采用； μs——脚手架风荷载体型系数，应按本规范表4.2.6的规定采用； wo——基本风压值 （kN/m2），应按国家标准《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001附表D.4的规定采用，取重现期n=10对应的风压值。 风压高度变化系数μz，按照现行国家标准《建筑结构荷 载规范》规定的值进行选取。我们在设计脚手架时，要注意 此值的取法， 按现行国家标准《建筑结构荷载规范》的要 求，对于平坦或稍有起伏的地形，风压高度变化系数应依据 地面粗糙度类别进行选择确定 安全网 挡脚板 附柱杆 连墙件风荷载计算单元面积 柱子 a.双排脚手架连墙 件布置（平面图） c.双排脚手架连墙件布置（立面图） b.双排脚手架连墙件布置（剖面图） ? ? ? 将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的 轴向力由单排架取3kN改为2kN，双排架 取5kN改为3kN ; （约束平面外变形） 强调连墙件的重要性，对连墙件的计算写 得更明确(计算部分) 根据现场施工脚手架应采用密目式安全立 网全封闭的安全管理规定，此次修订弱化 了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭 设高度做了调整。 表4.3.1 荷载效应组合 计算项目 荷载效应组合 纵向、横向水平杆强度与变形 脚手架立杆地基承载力 型钢悬挑梁的强度、稳定与变形 永久荷载+施工荷载 永久荷载+施工荷载 永久荷载+0.9（施工荷载+风荷 载） 立杆稳定 永久荷载+可变荷载（不含风荷 载） 永久荷载+0.9（可变荷载+风荷 载） 连墙件强度与稳定 单排架，风荷载+2.0kN 双排架，风荷载+3.0kN 将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数修改为0.9。(原来是0.85) 满堂支撑架用于混凝土结构施工时，荷载组合与荷载设计值应符合现行 行业标准《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162的规定。 ? 补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相关的 内容。包括结构体系、构造要求、荷载取 值、设计计算等。规范中将此类支架体系 划分为满堂脚手架（顶部荷载通过纵、横 向水平杆传至立杆）和满堂支撑架（顶部 荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆） 二种体系。满堂支撑架根据剪刀撑的间距 （5m）细分为普通型满堂支撑架和加强型 满堂支撑架。 三、双排脚手架的结构性能及其规范修订内容 1、双排脚手架的结构性能 ? 在作用极限荷载时，双排脚手架结构的可能破 坏形式是以连墙件为反弯点的脚手架平面外大 波整体失稳或脚手架较大步距间立杆段的局部 弯曲失稳二种形式。通常情况下，脚手架的破 坏表现为前种形式，其承载力由平面外大波整 体失稳时的承载力值确定。但是，如果脚手架 的步距过大（超过二米），立杆段的稳定承载 力可能低于整体失稳时的承载力。 影响脚手架结 构承载力的主 要因素： 跨距和排距 连墙件的布置 方式和间距 立杆截面面积 和步距。 2、双排脚手架的设计计算公式（以不组合风荷载为例） ? 脚手架立杆稳定性的计算公式： N ； ? f ? 式中： ??A ? N—脚手架立杆的轴力设计值；A—脚手架立杆的毛截面 面积，f—钢材的设计强度值。φ —轴心受压构件的整体 稳定系数，由考虑脚手架整体稳定因素的换算长细比λ0 查表或由公 式： 确定； ，l0=k?μ?h， ?? 7320 ?2 0 l0 ?0 ? i 扣件的偏心距很小，脚手架有一定高度，底部立杆 接近轴心受力，计算时视为轴心受压构件。 四、悬挑脚手架挑梁结构及其锚固 ? 规范中推荐以双轴对称截面钢梁做悬挑梁 结构。钢管脚手架规范悬挑脚手架的搭设高度不超过20米。 悬挑梁截面高度不应小于160mm。每个型 钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳或钢拉杆与上 一层建筑结构斜拉结，钢丝绳、钢拉杆作 为附加保险措施，不参与悬挑钢梁受力计 算。悬挑梁尾端应在两处及以上固定于钢 筋混凝土梁板结构上。锚固型钢悬挑梁的U 型钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小于16㎜。 ? 挑梁结构及其锚固的验算内容：悬挑梁的强度； 悬挑梁的挠度；当无有效支撑体系时悬挑梁的稳 定性；悬挑梁锚固段压点处U型钢筋拉环或螺栓 的强度；压点处楼板承受锚固负弯矩时的抗弯强 度；悬挑梁前端支点下混凝土梁（板）的承载力。 1——木楔楔紧 图6.10.5 -2 悬挑钢梁穿墙构造 图6.10.5-3 悬挑钢梁楼面构造 ? 型钢悬挑梁的抗弯强度计算公式： ? 型钢悬挑梁的整体稳定性验算公式： ? 锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或螺栓的强 度计算公式： Nm ? ? ? f Al M max ? f ? bW M max ?? ? f Wn 式中：Nm——型钢悬挑梁锚固段压点U型钢 筋拉环或螺栓的拉力设计值； Al ——U型钢筋拉环的净截面面积或螺栓的 有效截面面积（mm2），一个U型钢筋拉环 或一对螺栓按两个截面计算； fl ——U型钢筋拉环或螺栓抗拉强度设计值， 应按《混凝土结构设计规范》GB50010的 规定，取fl =50N/mm2。 ? 当型钢悬挑梁锚固段压点处采用2个（对） 及以上U型钢筋拉环或螺栓锚固连接时，其 钢筋拉环或螺栓的承载能力应乘以0.85的折 减系数。 ? 构造要求： ? U型钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型。U型 钢筋拉环、锚固螺栓与型钢间隙应用钢楔 或硬木楔楔紧。 ? 型钢悬挑梁固定端应采用2个（对）及以上 U型钢筋拉环或锚固螺栓与梁板固定，U型 钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、 板底层钢筋位置，并应与混凝土梁、板底 层钢筋焊接或绑扎牢固，其锚固长度应符 合现行国家标准《混凝土结构设计规范》 GB50010中钢筋锚固的规定。 ? 6.10.6 当型钢悬挑梁与建筑结构采用螺栓 钢压板连接固定时，钢压板尺寸不应小于 100mm×10mm（宽×厚）；当采用螺栓 角钢压板连接时，角钢的规格不应小于 63mm×63mm×6mm。 ? 6.10.7 型钢悬挑梁悬挑端应设置能使脚手 架立杆与钢梁可靠固定的定位点，定位点 离悬挑梁端部不应小于100mm。 ? 6.10.8 锚固位置设置在楼板上时，楼板的 厚度不宜小于120mm。如果楼板的厚度小 于120mm应采取加固措施。 ? 悬挑钢梁前端应采用吊拉卸荷，吊拉卸荷的吊拉构件有刚 性的，也有柔性的，如果使用钢丝绳，其直径不应小于14 ㎜，使用预埋吊环其直径不宜小于20㎜（或计算确定）， 预埋吊环应使用HPB235级钢筋制作。钢丝绳卡不得少于3 个。 ? 悬挑钢梁悬挑长度一般情况下不超过2m能满足施工需要 ，但在工程结构局部有可能满足不了使用要求，局部悬挑 长度不宜超过3米。大悬挑另行专门设计及论证。 ? 在建筑结构角部，钢梁宜扇形布置；如果结构角部钢筋较 多不能留洞，可采用设置预埋件焊接型钢三角架等措施。 ? 悬挑钢梁支承点应设置在结构梁上，不得设置在外伸阳台 上或悬挑板上，否则应采取加固措施。 ? 定位点可采用竖直焊接长0.2m、直径25mm-30mm的钢筋 或短管等方式。 ? 悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设置， 每一纵距设置一根。（不允许有连梁） ? 悬挑架的外立面剪刀撑应自下而上连续设 置。 ? 锚固悬挑梁的主体结构混凝土实测强度等 级不得低于C20。 ? 悬挑钢梁支承点应设置在结构梁上，不得 设置在外伸阳台上或悬挑板上，否则应采 取加固措施。 五、满堂脚手架和满堂支撑架 1、满堂脚手架和满堂支撑架结构体系 满堂脚手架和普通型满堂支撑架 加强型满堂支撑架 ? 满堂脚手架定义为在纵、横方向，由不少 于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖 向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。该架体 顶部作业层的施工荷载通过水平杆传递给 立杆，顶部立杆呈偏心受压状态。 ? 满堂支撑架定义为在纵、横方向，由不少 于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖 向剪刀撑、扣件等构成的承力支架。该架 体顶部的施工荷载通过可调托撑传给立杆， 顶部立杆呈轴心受压状态。 ? 满堂支撑架可分为普通型和加强型二种。 ? 当架体沿外侧周边及内部纵、横向每隔 5m～8m，设置由底至顶的连续竖向剪刀撑， 在竖向剪刀撑顶部交点平面设置连续水平 剪刀撑，且水平剪刀撑距架体底平面或相 邻水平剪刀撑的间距不超过8m时，定义为 普通型满堂支撑架； ? 当连续竖向剪刀撑的间距不大于5m，连续 水平剪刀撑距架体底平面或相邻水平剪刀 撑的间距不大于6m时，定义为加强型满堂 支撑架。 ? 当架体高度不超过8m且施工荷载不大时， 扫地杆布置层可不设水平剪刀撑。 ? 满堂脚手架的支撑布置同普通型满堂支撑 架。 ? 满堂脚手架的搭设高度不宜超过36m；施工 层不得超过一层。满堂脚手架的高宽比不 宜大于3。当高宽比大于2时，应在架体的 四周和内部，水平间隔6m～9m，竖向间隔 4m～6m设置连墙件与建筑结构拉结，当无 法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉 固定等措施。 ? 满堂支撑架搭设高度不宜超过30m。满堂支 撑架的高宽比不应大于3。当高宽比超过本 规范附录C所给限值（＞2或2.5）时，应在 支架的四周和内部与建筑结构刚性连接， 连墙件水平间距应为6m～9m,竖向间距应 为2m～3m；自顶层水平杆中心线至顶撑顶 面的立杆段长度a不应超过0.5m。 2、满堂脚手架和满堂支撑架的结构性能 ? 支撑体系设置完善的满堂脚手架或满堂支 撑架，在极限荷载作用下的可能破坏形式 为： ? 以水平剪刀撑设置层为反弯点的沿较弱方 向的架体大波整体失稳。 ? 架体较大步距间立杆段的局部弯曲失稳 ? 通常情况下，架体的极限承载力由架体大 波整体失稳时的承载力值确定。当架体的 步距过大时，立杆段的稳定承载力可能低 于整体失稳时的承载力。 ? 满堂脚手架和满堂支 撑架的破坏形式和脚 手架结构很相似，都 是以某一水平刚度较 大的支撑层做为反弯 点，发生结构的大波 失稳。因此，在计算 方法上可以归为同一 类。 ? 满堂脚手架和满堂支撑架结构的破坏特点 显示，剪刀撑体系及其布置决定了其对架 体大波失稳的约束作用，从而将很大程度 上影响到架体的极限承载力。分析表明： 影响架体承载力的主要因素有： ? 立杆的纵、横向间距（立杆的横截面面积 ／所支撑架体的面积） ? 竖向剪刀撑和水平剪刀撑的布置方式和数 量 ? 纵、横向水平杆的步距 ? 架体上活荷载的加载方式。 3、满堂脚手架和满堂支撑架立杆稳定性的计 算部位： ? 当满堂脚手架采用相同的步距、立杆纵距、 立杆横距时，应计算底层立杆段； ? 当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变 化时，除计算底层立杆段外，还必须对出 现最大步距、最大立杆纵距、立杆横距等 部位的立杆段进行验算； ? 当架体上有集中荷载作用时，尚应计算集 中荷载作用范围内受力最大的立杆段； ? 满堂支撑架尚应计算顶层立杆段。 4、满堂脚手架和满堂支撑架的计算方法和计 算公式 ? 满堂脚手架和满堂支撑架的设计承载力确 定方法和双排脚手架完全相同。 ? 满堂脚手架和满堂支撑架的计算方法和计 算公式上也和双排脚手架完全一致。立杆 稳定性的计算公式： N ；式中： ??A ? f φ —由考虑架体整体稳定因素的换算长细比 λ0查表或由公式：? ? 7320 确定； ? ? l0， 0 2 ?0 i l0=k?μ? h 或 l0= k?μ? (h+2a)（用于满堂支撑 架顶部立杆段）。其中：h—立杆步距， k—计算长度附加系数，μ—满堂脚手架和 满堂支撑架考虑整体稳定因素的计算长度 系数，由规范查得，a —立杆自顶层水平杆 中心线至顶撑顶面的长度，其值应不大于 0.5m，当0.2m＜a＜0.5m时，承载力按线 性插入确定，并取其较大值。 根据以上公 式，可以验算计算部位立杆的稳定性。 ? 所不同的是满堂脚手架和满堂支撑架在计 算立杆轴力时考虑的施工荷载相对复杂， 应根据实际情况确定；结构体系在布置上 和脚手架结构不同，应根据不同结构布置 查得相应的立杆计算长度系数μ和计算长度 附加系数k。 ? 目前对高大满堂脚手架和满堂支撑架的研 究尚少，对结构特性－特别是剪刀撑的数 量及布置方式对结构承载力的影响认识不 足，规范尚不能很好地总结归纳出不同架 体立杆考虑整体稳定因素的计算长度系数 的变化规律。 ? 规范中架体的可计算范围： ? 满堂脚手架：立杆间距0.9~1.3m，架体高 宽比≤2.0，结构跨数不少于4~5跨。 ? 满堂支撑架：立杆间距0.4~1.2m，架体高 宽比≤2.0~2.5，结构跨数不少于4~8跨。 ? 此范围基本涵盖了结构施工的常用范围。 如所使用架体不满足以上条件，应采取加 大架体范围或设置与建筑结构刚性连接的 方法。 ? 满堂脚手架尚应计算支撑工作平台的纵、 横向水平杆的抗弯以及水平杆与立杆间连 接扣件的抗滑移能力。 5、满堂脚手架和满堂支撑架的设计荷载 ? ? ? ? 满堂脚手架和满堂支撑架立杆所受轴力应根据实际情况 确定。 规范中给出了常用满堂脚手架和满堂支撑架立杆承受的 每米结构自重标准值，供施工查询。支撑架上工作平台 重量应按照实际构造计算，规范中给出了常用情况的参 考值。 用于轻型钢结构及空间网格结构施工的满堂脚手架的均 布荷载最低值为2.0 kN/m2，用于普通钢结构施工的满堂 脚手架的均布荷载最低值为3.0 kN/m2。 规范规定了满堂脚手架上的施工均布荷载的最低值。当 架体用于混凝土结构施工时，作业层上的荷载标准值和 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162的规定一致。 6、满堂脚手架和满堂支撑架的构造 ? 规范中给出了常用满堂脚手架和满堂支撑架的最 大搭设高度。 限制条件： 1）最少跨数应符合本规范附录c的规定 2）脚手板自重标准值取0.35 kN/m2 3）地面粗糙度为B类，基本风压Ｗ0=0.35kN/m2 4）立杆间距不小于1.2m×1.2m，施工荷载标准值不小于 3kN/m2时，立杆上应增设防滑扣件，防滑扣件应安装牢 固，且顶紧立杆与水平杆连接的扣件 常用敞开式满堂脚手架结构的设计尺寸 序号 步距 （m ） 立杆间距 （m） 1.2×1.2 1.0×1.0 0.9×0.9 1.3×1.3 1.5 支架最 大高宽 比 2 2 2 2 下列施工荷载时最大 允许高度（m） 2 kN/m2 17 30 36 18 3 kN/m2 9 24 36 9 1 2 3 4 1.7～ 1.8 5 6 7 8 9 10 11 1.2×1.2 1.0×1.0 0.9×0.9 1.3×1.3 1.2×1.2 1.0×1.0 0.9×0.9 2 2 2 2 2 2 2 23 36 36 20 24 36 36 16 31 36 13 19 32 36 1.2 12 13 0.9 1.0×1.0 0.9×0.9 2 2 36 36 33 36 ? 满堂脚手架的搭设高度不宜超过36m；满堂脚手架 的高宽比不宜大于3；施工层不得超过1层。 ? 当高宽比大于2时，应在架体的四周和内部水平间隔 6m～9m，竖向间隔4m～6m设置连墙件与建筑结构 拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张 拉固定等措施。 ? 当满堂脚手架立杆间距不大于1.5m×1.5m，架体四 周及中间与建筑物结构进行刚性连接，并且刚性连 接点的水平间距不大于4.5m，竖向间距不大于3.6m 时，可按双排脚手架的规定进行计算。 ? 满堂支撑架搭设高度不宜超过30m；满堂支撑架的 高宽比不应大于3；立杆自顶层水平杆中心线至托 撑顶面的长度a不应超过0.5m。 ? 当高宽比超过本规范附录所给限值（大于2或2.5） 时，应在支架的四周和内部与建筑结构刚性连接， 连墙件水平间距应为6m～9m，竖向间距应为 2m～3m。 ? 当满堂支撑架小于4跨时，宜设置连墙件将架体与 建筑结构刚性连接。当架体未设置连墙件与建筑结 构刚性连接，立杆计算长度系数μ按本规范附录C 采用时，应符合下列规定： 1）支撑架高度不应超过一个建筑楼层高度，且 不应超过5.2m； 2）架体上永久荷载与可变荷载（不含风荷载） 总和标准值不应大于7.5kN/m2； 3）架体上永久荷载与可变荷载（不含风荷载） 总和的均布线kN/m。 满堂脚手架和满堂支撑架的搭设构造规定和单、双排 脚手架相同。 ? 立杆接长接头必须采用对接扣件连接。 ? 水平杆长度不宜小于3跨。杆件的接头布置规定和 单、双排脚手架相同。 ? 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立 杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于 150mm。竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为45? ～ 60? ，水平剪刀撑与支架纵（或横）向水平杆的夹 角应为45? ～60? ，剪刀撑的固定与接长的规定和单、 双排脚手架相同。 ? 满堂支撑架顶部可调托撑的螺杆外径不得小 于36mm，直径与螺距应符合《梯型螺纹》 的规定；支托板厚不应小于5㎜，螺杆与支 托板应焊牢，焊缝高度不得小于6㎜；螺杆 与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不 得小于30mm。可调托撑的抗压承载力设计 值不应小于40 kN。满堂支撑架的可调底座、 可调托撑螺杆伸出长度不宜超过300mm， 插入立杆内的长度不得小于150mm。 7、满堂脚手架和满堂支撑架使用中应注意的 问题 ? 当架体平台上的施工荷载集中于一侧，分 布很不均匀时，架体的承载力下降较大。 ? 当架体高度不大，施工荷载很大时，底部 立杆可能受偏心力作用，影响承载力。 六、规范中的强制性条文 ? 3.4.3 可调托撑抗压承载力设计值不应小于 40 kN，支托板厚不应小于5㎜。 ? 6.2.3 主节点处必须设置一根横向水平杆， 用直角扣件扣接且严禁拆除。 ? 6.3.3 脚手架立杆基础不在同一高度上时， 必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨 与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡 上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于 500mm（图6.3.3）。 图6.3.3 纵、横向扫地杆构造 1——横向扫地杆；2——纵向扫地杆 6.3.5 单排、钢管脚手架规范双排与满堂脚手架立杆接长除顶 层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣 件连接。 6.4.4 开口型脚手架的两端必须设置连墙件， 连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高， 并且不应大于4m。 6.6.3 高度在24m及以上的双排脚手架应在 外侧全立面连续设置剪刀撑；高度在24m 以下的单、双排脚手架，均必须在外侧两 端、转角及中间间隔不超过15m的立面上， 各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设 置（图6.6.3）。 图6.6.3 高度24m以下剪刀撑布置 6.6.5 开口型双排脚手架的两端均必须设置 横向斜撑。 7.4.2 单、双排脚手架拆除作业必须由上而下 逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须 随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或 数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差大于 两步时，应增设连墙件加固。 ? 7.4.5 卸料时各构配件严禁抛掷至地面； ? 8.1.4 扣件进入施工现场应检查产品合格证， 并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国 家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的规 定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变 形、螺栓出现滑丝的严禁使用。 ? 9.0.1 扣件式钢管脚手架安装与拆除人员 必须是经考核合格的专业架子工。架子工 应持证上岗。 ? 9.0.4 钢管上严禁打孔。 ? 9.0.5 作业层上的施工荷载应符合设计要 求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、 泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体 上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动 架体上安全防护设施。 ? 9.0.7 满堂支撑架顶部的实际荷载不得超 过设计规定。 ? 9.0.13 在脚手架使用期间，严禁拆除下列 杆件： 1 主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向 扫地杆； 2 连墙件。 ? 9.0.14 当在脚手架使用过程中开挖脚手架 基础下的设备基础或管沟时，必须对脚手 架采取加固措施。 其它修改的内容 ? 当为回填土地基时，应对地质勘察报告提供的回填土地基 承载力特征值乘以折减系数0.4 ； ? 每根立杆底部宜设置底座或垫板。（原来是应） (考虑当脚手架搭设在永久性建筑结构混凝土基面时，立杆下底座或垫板可 根 据情况不设置。 ) ? 单、双排脚手架底层步距均不应大于2m。 ? 立杆垫板或底座底面标高宜高于自然地坪50mm～100mm。 ? 垫板应采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm、宽度不 小200㎜的木垫板 ? 脚手板应铺满、铺稳，离墙面的距离不应大于150mm； （原来是120-150mm） ? 每搭设完6m~8m高度后 应检查（原来是10-13m） ? 钢管外表面锈蚀深度 由原来的0.5改为0.18mm 七、设计计算 ? 脚手架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，采用 分项系数设计表达式进行设计。可只进行下列设计计算： ? 1 纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑 承载力计算； ? 2 立杆的稳定性计算； ? 3 连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算： ? 4 立杆地基承载力计算。 ? 计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应 基本组合的设计值。永久荷载分项系数应取1.2，可变荷 载分项系数应取1.4。 ? 脚手架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求 验算变形。验算构件变形时，应采用荷载效应的标准组合 的设计值,各类荷载分项系数均应取1.0。 横向水平杆的构造应符合下列规定： 1 作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板 的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2； 2 当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双 排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水 平杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端应用直角扣件固定 在纵向水平杆上，另一端应插入墙内，插入长度不应小于 180mm； 3 当使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆的两端， 应用直角扣件固定在立杆上；单排脚手架的横向水平杆的一 端，应用直角扣件固定在立杆上，另一端插入墙内，插入长 度不应小于180mm。 6.2.3 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣 接且严禁拆除。（去掉了内排架离墙距离的要求） 小横杆计算 ? 以φ48*3.5为例，排距1.05，纵距1.2，地面 到女儿墙高度49m，步距1.5m ? 作业层间距不应大于纵距1/2； ? 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算， 小横杆在大横杆的上面计算简图如下所示： 1.2P+1.4Q lb 小横杆荷载计算 恒荷载计算： 小横杆的自重标准值：P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值： P2=0.350×1.200/3=0.140kN/m 活荷载计算： 活荷载标准值：Q=3.000×1.200/3=1.200kN/m 小横杆荷载设计值及力学模型 荷载的设计值： q=1.2×0.038+1.2×0.140+1.4×1.200=1.894kN/m 力学模型： 小横杆力学模型说明 为什么不计算钢管的抗剪强度 纵向水平杆的构造应符合下列规定： 1 纵向水平杆应设置在立杆内侧，单根杆长度不应小于3跨； 2 纵向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接，并应符合下列规定： 1）两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相 邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不 应大于纵距的1/3 荷载值计算： 小横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.200/3=0.147kN 活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.200/3=1.260kN 大横杆荷载的设计值： P=(1.2×0.040+1.2×0.147+1.4×1.260)/2=0.994kN 大横杆计算简图 大横杆抗弯强度计算： 均布荷载最大弯矩计算公式： 集中荷载最大弯矩计算公式: M=0.08×(1.2×0.038)×1.2002+0.267×0.994×1 .200=0.324kN.m； σ =0.324×106/5080.0=63.762N/mm2； 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 大横杆挠度计算： 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与集中荷载的 计算值最不利分配的挠度和； 均布荷载最大挠度计算公式: 大横杆均布荷载的最大挠度： 集中荷载最大挠度计算公式: 集中荷载标准值P=0.040+0.147+1.260=1.447kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 ： 最大挠度和：V=V1+V2=1.897mm； 大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 大横杆在上的情况 扣件抗滑移的计算 ? 扣件的抗滑承载力按照下式计算 (规范5.2.5): ? R ≤ Rc ? 其中 Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； ? R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作 ? 用力设计值； ? 注：当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验 表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载 力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其 抗滑承载力可取12.0kN。 荷载设计值计算： 横杆的自重标准值：P1=0.038×1.200=0.046kN 脚手板的荷载标准值： P2=0.350×1.050×1.200/2=0.220kN 活荷载标准值： Q=3.000×1.050×1.200/2=1.890kN 荷载的设计值： R=1.2×0.046+1.2×0.220+1.4×1.890=2.966kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! μ 值的说明 ? 计算长度系数μ 值是反映脚手架各 杆件对立杆的约束作用。本规范规 定的μ 值，采用了中国建筑科学研 究院建筑机械化研究分院1964年 ~1965年和1986年~1988年、哈尔滨 工业大学土木工程学院于1988年 ~1989年分别进行原型脚手架整体 稳定性试验所取得的科研成果，其 μ 值在1.5~2.0之间。它综合了影 响脚手架整体失稳的各种因素，当 然也包含了立杆偏心受荷（初偏心 e=53mm）的实际工况。这表明按轴 心受压计算是可靠的、简便的。规 范列出了下表以供设计者。 在一般情况下，此偏心产生的 附加弯曲应力不大，为了简化 计算，予以忽略。国外同类标 准(如英、日、法等国)对此项 偏心的影响也做了相同处理。 对立杆稳定性的说明 ? 考虑到扣件式钢管脚手架是受人为操作因素影响 很大的一种临时结构，设计计算一般由施工现场 工程技术人员进行，故所给脚手架整体稳定性的 计算方法力求简单、正确、可靠。应该指出，第 5.2.6条规定的立杆稳定性计算公式，虽然在表达 形式上是对单根立杆的稳定计算，但实质上是对 脚手架结构的整体稳定计算。因为公式5.2.8中的 μ值是根据脚手架的整体稳定试验结果确定的 连墙件的说明 ? 脚手架的连墙件的计算是必不可少的，我们经常采用的形式有： 扣件式连接、焊接，螺栓连接等，但涉及到施工的方便及材料 的普遍性，我们最常用的扣件式连接方式，这里我们要注意两 个问题。 ? 1 限制连墙件偏离主节点的最大距离300mm，是参考英国标 准的规定。只有连墙件在主节点附近方能有效地阻止脚手架发 生横向弯曲失稳或倾覆，若远离主节点设置连墙件，因立杆的 抗弯刚度较差，将会由于立杆产生局部弯曲，减弱甚至起不到 约束脚手架横向变形的作用。调研中发现，许多连墙件设置在 立杆步距的1／2附近，这对脚手架稳定是极为不利的。必须予 以纠正。 ? 2 由于第一步立柱所承受的轴向力最大，是保证脚手架稳定性 的控制杆件。在该处设连墙件，也就是增设了一个支座，这是 从构造上保证脚手架立杆局部稳定性的重要措施 ? 之一。 ? 问题的引申，我在主节点设置了连墙件后就要注意与主体结构 连接的部位也要设置在受力点较好的部位。 强调连墙件的重要性，计算更明确 地基承载力计算 ? ? ? ? ? ? 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求： Pk = ≤fg （5.5.1） 式中：Pk ——立杆基础底面处的平均压力标准值（kPa）； Nk ——上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值（kN）； A——基础底面面积（m2）； fg——地基承载力特征值（kPa），应按本规范第5.5.2条规定采用。 5.5.2 地基承载力特征值的取值应符合下列规定： ? ? 1 当为天然地基时，应按地质勘察报告选用；当为回填土地基时，应对地质勘察报告提供的 回填土地基承载力特征值乘以折减系数0.4 ； （脚手架系临时结构，故本条只规定对立杆进行地基承载力计算，不必进行地基变形验算。 考虑到地基不均匀沉降将危及脚手架安全，因此，在第8.2.3条中规定了对脚手架沉降进行 经常检测。） 2 由载荷试验或工程经验确定。 ? 脚手架系临时结构，故本条只规定对立杆进行地基承 载力计算，不必进行地基变形验算。 考虑到地基不均匀沉降将危及脚手架安全，因此，在 第8.2.3条中规定了对脚手架沉降进行经常检测。 5.5.2 由于立杆基础(底座、垫板)通常置于地表面，地 基承载力容易受外界因素的影响而下降，故立杆的地基计 算应与永久建筑的地基计算有所不同。为此，对立杆地基 计算作了一些特殊的规定，即采用调整系数对地基承载力 予以折减，以保证脚手架安全。 有条件可由载荷试验确定地基承载力，也可根据勘察 报告及工程实践经验确定。